Правила устройства и технической эксплуатации контактной сети электрифицированных железных дорог
Скачать 2.17 Mb.
|
| ^ 2.5.1. Натяжение и стрелы провеса проводов контактной подвески, питающих, усиливающих, обратного тока, отсасывающих линий, волноводов и других должны соответствовать значениям, приведенным в монтажных таблицах и графиках. Отклонение фактических натяжений и стрел провеса проводов (кроме контактных) от установленного монтажными таблицами или графиками в любом пролете и при любой температуре окружающего воздуха не должно превышать ±10%. 2.5.2. Коэффициент запаса механической прочности (отношение разрывного усилия к максимальному рабочему) новых проводов должен быть не менее: для стальных поперечных несущих тросов и канатов блочных компенсаторов - 4; для стальных продольных несущих, фиксирующих тросов и биметаллических поперечных несущих тросов - 3; для контактных проводов, сталеалюминиевых многопроволочных проводов и волноводов из биметаллической сталемедной и сталеалюминиевой проволоки - 2,5; для других многопроволочных проводов - 2. 2.5.3. Натяжение контактных проводов, а также несущих тросов компенсированных подвесок обеспечивается компенсирующими устройствами. При длине анкерного участка, не превышающей половины допустимой длины для данных условий участка, может быть применена односторонняя компенсация контактных проводов, а при компенсированной подвеске также и несущих тросов. Применение некомпенсированных контактных проводов не допускается.  ^  ^ 2.5.4. Натяжение несущего троса в компенсированных подвесках устанавливается проектом в зависимости от сечения и материала провода в пределах 14-20 кН (1400-2000 кгс)*. При этом оно должно быть на 10 % меньше, чем допускаемое максимальное натяжение некомпенсированного несущего троса тех же марки и сечения. 2.5.5. Натяжение контактного провода К у компенсаторов в зависимости от его максимального местного износа Su max в пределах анкерного участка должно соответствовать значениям, приведенным на рис.2 для медного и низколегированного провода и на рис.3 для бронзового (натяжение на 1 мм для медных и низколегированных проводов 100 Н (10 кгс) и для бронзовых - 120 Н (12 кгс)). Натяжение двойного контактного провода должно быть равно удвоенному натяжению, относящемуся к максимальному местному износу любого из двух проводов. Фактическое натяжение контактного провода в любой точке анкерного участка не должно отличаться от номинального более чем на 15 %. * Здесь далее перевод ньютона (Н) в килограмм-силу (кгс) принят с округлением в пределах допусков 10:1 вместо 9,8:1. 2.5.6. Стрелы провеса контактного провода должны соответствовать значениям, установленным в таблицах или графиках, с отклонением не более ±10 мм. 2.5.7. На деповских путях и путях отстоя электроподвижного состава допускается при обеспечении ветроустойчивости контактной подвески снижать натяжение контактного провода так, чтобы в точке максимального износа на 1 мм2 его оставшегося сечения приходилось натяжение не ниже 60 Н (6 кгс). При этом следует в контактном проводе прилегающих анкерных участков устанавливать промежуточное натяжение 80 Н (8 кгс) на 1 мм2 оставшегося сечения с проверкой и регулировкой контактных подвесок на воздушных стрелках и сопряжениях анкерных участков. ^ 2.6.1. На прямых участках пути контактные провода располагаются зигзагообразно относительно оси токоприемника с чередованием направления зигзага у смежных опор. Зигзаг контактного провода от оси токоприемника у опор при его беспровесном положении на прямых участках пути нормально должен быть ±300 мм. 2.6.2. На кривых участках пути зигзаг контактного провода от оси токоприемника у опор допускается до 400 мм в зависимости от радиуса кривой и длины пролета в соответствии с данными табл. 8 так, чтобы контактный провод в середине пролета располагался, как правило, по оси токоприемника. Таблица 8
2.6.3. Двойные контактные провода в точках фиксации должны располагаться на расстоянии 40 мм друг от друга. Значения зигзагов для двойного контактного провода относятся к наружному от оси токоприемника проводу. Зигзаги при ромбовидном расположении двойного контактного провода должны быть у опор ±300 мм. 2.6.4. Отклонения от установленных значений зигзагов контактных проводов при расчетном беспровесном их положении не должны превышать ±30 мм. Наибольший зигзаг контактного провода от оси токоприемника у опор с учетом горизонтальных и вертикальных перемещений фиксатора не должен превышать в кривых 500 мм, на прямых - 400 мм. 2.6.5. Отклонение контактного провода от оси токоприемника в пролете при расчетной скорости ветра, наибольшей для данного района интенсивности, не должно превышать 500 мм на прямых и 450 мм - на кривых участках пути. 2.6.6. Наибольшие допустимые длины пролетов между опорами определяются с учетом типа подвески, марок, сечений и натяжения проводов, радиуса кривых, расчетных климатических и эксплуатационных условий для двух расчетных режимов - максимального ветра и ветра с гололедом. Принимается к проектированию меньшее из двух значений. Значения наибольших допустимых длин пролета для наиболее распространенных типов подвесок приведены на номограммах (рис. 4-15). Пояснение к номограммам. Для пользования номограммами необходимо знание расчетных климатических условий для данной местности: скорости ветра v максимальной без гололеда и при гололеде, м/с, В - толщины стенки гололеда, мм, а также плана пути (прямая или кривая радиусом R, м). По расчетным скоростям ветра и толщине стенки гололеда на левой части номограммы для данной подвески на кривой отмечают ветровую нагрузку при максимальном ветре без гололеда и расчетном ветре при гололеде. После чего, проведя горизонтальные линии, на правой части находят соответствующую этим нагрузкам длину пролета в метрах для данного плана пути. Принимается к проектированию меньшее из двух значений. Порядок определения на схеме рис. 4 показан стрелками. Длину пролета для промежуточных значений v, В и R на номограммах определяют линейной интерполяцией. 2.6.7. Для определения длины пролетов и отклонений проводов под действием ветра и при сочетании гололеда с ветром скорость ветра и толщину стенки гололеда берут по данным многолетних наблюдений о максимальных скоростях ветра и толщине стенки гололеда с повторяемостью один раз в 10 лет. При этом учитывают характер подстилающей поверхности и высоту насыпи на отдельных участках в соответствии с Нормами проектирования контактной сети.  Рис. 4. Наибольшие допустимые длины пролетов при подвесках переменного тока компенсированных на изолированных консолях ПБСМ-70 + МФ-100, ПБСМ-95 + МФ-100, ПБСА-50/70 + МФ-100 ^  Рис. 6. Наибольшие допустимые длины пролетов при подвеске переменного тока полукомпенсированной на гирлянде из трех изоляторов ПБСМ-70 + МФ-85 и подвеске компенсированной на гирлянде из четырех изоляторов ПБСА-50/70 + МФ-100 Рис. 7. Наибольшие допустимые длины пролетов при подвесках переменного тока полукомпенсированных на гирлянде из четырех изоляторов ПВСМ-70 + МФ-85 и на гирлянде из трех изоляторов ПБСА-50/70 + МФ-85 Рис. 8. Наибольшие допустимые длины пролетов при подвесках переменного тока полукомпенсированных на гирлянде из четырех изоляторов ГТБСМ-95 + МФ-100 и на гирлянде из трех изоляторов ПБСА-50/70 + МФ-100 Рис. 9.Наибольшие допустимые длины пролетов при подвесках переменного тока компенсированных на гирлянде из трех изоляторов ПБСМ-95 + МФ-100, ПБСА-50/70 +МФ-100, ПБСМ-70 + МФ-100 и на гирлянде из четырех изоляторов ПБСМ-95 + МФ-100, ПБСМ-70 + МФ-100 и при подвеске постоянного тока компенсированной на гирлянде из двух изоляторов ПБСА-50/70 + МФ-100, подвесках полукомпенсированных на гирлянде из двух изоляторов ПБСМ-70 + МФ-85, ПБСА-50/70 + МФ-85 ^  ^  ^  Рис. 13. Наибольшие допустимые длины пролетов при подвесках переменного тока полукомпенсированных на гирлянде из трех изоляторов ПБСМ-95 + МФ-100, ПБСМ-70 + МФ-100 и на гирлянде из четырех изоляторов ПБСМ-95 + МФ-100 и при подвеске постоянного тока полукомпенсированной на гирлянде из двух шоляторов ПБСА-50/70 + МФ-100 Рис.14. Наибольшие допустимые длины пролетов при подвеске переменного тока полукомпенсированной на изолированных консолях ПБСА-50/70 + МФ-100 и при подвеске постоянного тока полукомпенсированной на гирлянде из двух изоляторов ПБСМ-95 + МФ-100 ^ Наибольшая длина пролета контактной подвески не должна превышать 70 м; в не защищенных от ветра местах и на насыпях высотой от 5 до 10 м лесистой местности - 60 м; на насыпях от 5 до 10м открытой местности, в поймах рек и над оврагами - 50 м; на насыпях, эстакадах и мостах при высоте более 10 м над открытой местностью или над деревьями в лесистой местности - 40 м. Наибольшая длина пролета контактной подвески в кривых участках пути, не защищенных от ветра, не должна превышать: при радиусе кривой 700 м - 45 м; радиусе 500 м - 40 м; радиусе 300 м - 35 м. 2.6.8. В местах, подверженных автоколебаниям, на проводах контактной сети и ВЛ устанавливают гасители автоколебаний. В таких местах длины смежных пролетов должны бессистемно чередоваться с уменьшением от расчетной в пределах 10-20 %. 2.6.9. Смежные пролеты полукомпенсированной подвески не должны отличаться более чем на 25 % от длины большего пролета. 2.6.10. Длину переходных пролетов изолирующих сопряжений по сравнению с промежуточными пролетами, рассчитанным и для данного места, следует сокращать на 25 % в прямых и кривых участках пути радиусом более 1500 м; на 20 % - в кривых радиусом от 1000 до 1500 м; на 15 % - в кривых радиусом от 500 до 1000 м; на 10 % - в кривых радиусом менее 500 м. Длину пролета со средней анкеровкой контактного провода сокращают на 10 % по сравнению с расчетной. 2.6.11. При изменении направления контактных проводов на главных путях перегонов и станций угол, составляемый отклоненной ветвью с первоначальным его направлением, не должен превышать 6° (отклонение провода не более 1 м на длине 10 м). На станционных путях, а также в следующих пролетах после первого угол перелома может быть равен 10° (отклонение не более 1 м на длине 6 м). 2.6.12. Несущий трос цепной подвески должен располагаться по оси токоприемника или с зигзагом, равным зигзагу контактного провода. Допускается несущий трос располагать у опор с зигзагом, противоположным зигзагу контактного провода, с отклонением от оси токоприемника не более 200 мм. 2.6.13. В точках подвеса несущего троса на прямых неизолированных консолях участков переменного тока необходимо предусматривать фиксацию подвесных гирлянд в следующих случаях: на переходных опорах изолирующих сопряжений; на анкеруемых ветвях неизолирующих сопряжении при расположении опор на внутренней стороне кривого участка пути; на промежуточных опорах, расположенных на внутренней стороне кривого участка пути радиусом 600 м и менее; на опорах средней анкеровки компенсированной подвески, расположенных на внутренней стороне кривого участка пути. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Похожие:
 | Правила технической эксплуатации железных дорог РФ (далее Правила) разработаны в соответствии с Федеральным законом от 10 января... | | Федерации устанавливают основные положения и порядок работы железных дорог и работников железнодорожного транспорта, основные размеры,... |
| Что устанавливают правила технической эксплуатации железных дорог Российской Федерации? | | Главным документом являются «Правила технической эксплуатации железных дорог Российской Федерации» (птэ) |
| Утвердить прилагаемые Правила технической эксплуатации железных дорог Российской Федерации | | Утвердить прилагаемые Правила технической эксплуатации железных дорог Российской Федерации |
| Инструкция по движению поездов и маневровой работе на железных дорогах Украины (идп) в соответствии с основными положениями, установленными... | | О федеральном железнодорожном транспорте" от 25 августа 1995 г. N 153-фз, "Транспортный устав железных дорог Российской Федерации"... |
| Согласно статьи 28 Закона Украины "Об охране труда", подпунктом 41 пункта 4 Положения о Министерстве чрезвычайных ситуаций Украины,... | | Фз "О железнодорожном транспорте в Российской Федерации" (Собрание законодательства Российской Федерации, 2003, n 2, ст. 169, n 28,... |